S=stripfactor C0= molfractie NH3-N in influent, mol/mol -N in Ce= molfractie NH3westland effluent, mol/mol STOWA 2010-10 nieuwe sanitatie HTU = L L Kla K Ala A L K la • A =volumetrische doorstroomsnelheid, m3/s = volumetrische doorstroomsnelheid, m3 =volumetrische mass transfer coëfficiënt,/s 1/s = volumetrische kolom, m2 =doorsnede van de mass transfer coëfficiënt, 1/s = doorsnede van de kolom, m2 p 107 Tabel B-4-1 De dimensionering van de luchtstripper Benodigde luchtcapaciteit urine 25°C zwartwater urine 35°C zwartwater Om de benodigde hoeveelheid striplucht te berekenen is het noodzakelijk om de molaire 3,3 3,1 3,3 3,2 NTU fractie van de Number of transfer unitste berekenen: te strippen stof NTU HTU* z Number of transfer units z n B packing height (m) x B Height of transfer units = *STOWA 95-12 packing height (m) nA + nB Luchtstrippen HTU* Height of transfer units *STOWA 95-12 3,3 0,7-1 2,8 0,7-1 2,8 3,1 2,7 0,7-1 2,7 0,7-1 3,3 2,8 0,7-1 2,8 0,7-1 0,7-1 2,7 3,2 0,7-1 2,7 LuchtstrippenxB veel=molaire fractie stof B van luchtstrippen is de striptoren. In een striptoren (fiEen gebruikte =mol stof uitvoeringsvorm B nB Een veel gebruikte uitvoeringsvorm van luchtstrippen is de striptoren. In een striptoren (figuur B-4-2) wordt in guur B-4-2) wordt in het algemeen de vloeistof boven en de lucht onder in de striptoren ge=mol stof A nA vloeistof boven en de lucht onder in de striptoren gebracht, zodat er sprake is van een het algemeen de bracht, zodat er sprake is voorts tegenstroomproces. In de waardoor het uitwisselend oppervlak tegenstroomproces. In de striptoren is van eeneen pakking aangebracht, striptoren is voorts een pakking aangebracht, waardoor het uitwisselend oppervlak wordt vergroot. wordt vergroot. behulp van de molaire fractie kan de molfractie die door de striplucht wordt verwijderd Met worden berekend: H • C0 PT Figuur B-4-2 Principe van luchtstrippen in een striptoren ye = vloeistof+ammoniak lucht+ammoniak ye x H PT C0 Uit praktijkproeven met stikstofrijke retourstromen afkomstig van de slibgisting blijkt dat er = molfractie NH3-N in gas, mol/mol =molfractie NH3-N in vloeistof, mol/mol = Henry lucht coëfficiënt, atm vloeistof =systeemdruk, atm = molfractie NH3-N in influent, mol/mol in een striptoren. Figuur B-4-2. Principe van luchtstrippen Uit praktijkproeven metovereenstemming bestaat tussen de gemeten en de voorspeldeblijkt dat (STOWA goede een goede stikstofrijke retourstromen afkomstig van de slibgisting waarden er een overeenstemming bestaat tussen de lucht/vloeistof voorspelde worden. Daarbij wordt pH-waarde afwijkingen de HieruitKleinede ratio gemeten en verklaard door kleine afwijkingen in de er Kleine gegaan dat 95-12). kan afwijkingen worden de berekend waarden (STOWA 95-12). vanuit (met worden verklaard door de stripperkolom verlaat in equilibrium name van belang bij in de pH-waarden) en in lucht die kleine afwijkingen in de pH-waarde (met is met de vloeistof lage bij lage temkolom: name van belang bij lage pH-waarden) en in temperatuur (met name van belang temperatuur (met name van belang bij lage temperatuur). Uit de goede overeenkomst tussen de resultaten met het peratuur). modelberekeningen, waarin alleen rekening wordt gehouden met ammoniumhoudend onderzochte water en deUit de goede overeenkomst tussen de resultaten met het onderzochte water en de modelberekeningen, de aanwezigheid van andere componenten in het onderzochte water water, kan worden geconcludeerd, dat waarin alleen rekening wordt gehouden met ammoniumhoudend geen Ce ) G (C 0 − stripproces. Het verwijderingsrendement is nagenoeg onafhankelijk van de invloed heeft op kan worden geconcludeerd, dat de aanwezigheid van andere componenten in het onwater, het = ingangsconcentratie, hetgeen geenovereenstemming het stripproces. Het verwijderingsrendement is nageL derzochte y e water in invloed heeft op is met de theorie. Voor het luchtstripproces zijn de maatgevende randvoorwaarden voor de dimensionering afhankelijk van de temperatuur (Tabel B-4-2). noeg onafhankelijk van de ingangsconcentratie, hetgeen in overeenstemming is met de theoafhankelijk van de temperatuur (Tabel B-4-2). rie. Voor het luchtstripproces zijn de maatgevende randvoorwaarden voor de dimensionering Tabel B-4-2. Afhankelijkheid van dimensionering van het luchtstrippen van de temperatuur Parameter Eenheid T = 25°C R/Q B-4-2 Afhankelijkheid van Nm3/m3 ** 2.000 Tabel dimensionering van het luchtstrippen van de temperatuur pH** 10,5 Parameter Eenheid HTU** M 0,7 – 1,0 T = 25°C Hoogte:diameter* ≤10:1 R/Q ** Nm3/m3 2.000 Stripfactor* pH** 1,5 - 5 10,5 *Metcalf&Eddy (2003) **STOWA 95-12 HTU** Hoogte:diameter* M 0,7 – 1,0 ≤10:1 T = 50°C 1.000 9,5 T 1,0 0,7 – = 50°C ≤10:1 1.000 1,5 - 59,5 0,7 – 1,0 ≤10:1 Luchtbehandeling Stripfactor* 1,5 5 Om het stikstof te hergebruiken moet deze terug worden gewonnen -uit de lucht. Door 1,5 -ammoniak uit de de 5 *Metcalf&Eddy (2003) **STOWA 95-12 lucht worden hergebruikt. Hiervoor zijn verschillende technieken striplucht te halen kan de gezuiverde beschikbaar. De meest toegepaste is scrubbing (gaswassen). Bij toepassing van scrubbing wordt de 103 ammoniakrijke lucht in contact gebracht met een zure vloeistof. De drijvende kracht voor de NH 4+ verbinding wordt met name bepaald door de zuurbase-reactie. In mindere mate kan het concentratieverschil een rol spelen. In het algemeen wordt voor de wasvloeistof een pH < 3,5 aangehouden. Bij het absorptieproces ontstaat een ammoniumzout in de vloeistof. Door een goede ammoniakbinding en de grote overdrachtssnelheid wordt in de scrubber een lage ammoniakconcentratie in de uitgaande luchtstroom verkregen. De behandelde lucht kan hierdoor direct worden teruggevoerd naar de striptoren. De uitvoeringsvorm van de scrubber komt grotendeels Pagina 113

Pagina 115

Voor spaarprogramma, online weekbladen en reisgidsen zie het Online Touch online publisher CMS systeem. Met de mogelijkheid voor een webwinkel in uw PDF-en.

418 Lees publicatie 113Home